Брзина воде за грејање
Пречник цевовода, брзина протока и проток расхладне течности.
Овај материјал је намењен разумевању пречника, брзине протока и брзине протока. И какве су везе међу њима. У осталим материјалима биће детаљно израчунавање пречника за грејање.
Да бисте израчунали пречник, морате знати:
| 1. Проток протока расхладне течности (воде) у цеви. 2. Отпор кретању расхладне течности (воде) у цеви одређене дужине. |
Ево неопходних формула које треба знати:
| С-пресек површине м 2 унутрашњег лумена цеви π-3,14-константа - однос обима и његовог пречника. р-Полупречник круга једнак половини пречника, м К-проток воде м 3 / с Д-Унутрашњи пречник цеви, м В-брзина протока расхладне течности, м / с |
Отпор кретању расхладне течности.
Било која расхладна течност која се креће унутар цеви настоји да заустави своје кретање. Сила која се примењује за заустављање кретања расхладне течности је сила отпора.
Овај отпор се назива губитак притиска. Односно, покретни носач топлоте кроз цев одређене дужине губи притисак.
Глава се мери у метрима или у притисцима (Па). Ради погодности, у прорачунима је потребно користити бројила.
Да бих боље разумео значење овог материјала, препоручујем праћење решења проблема.
У цеви са унутрашњим пречником од 12 мм, вода тече брзином од 1 м / с. Пронађите трошак.
Одлука:
Морате користити горње формуле:
| 1. Пронађите пресек 2. Пронађите ток |
| Д = 12 мм = 0,012 м п = 3,14 |
С = 3,14 • 0,012 2/4 = 0,000113 м 2
К = 0,000113 • 1 = 0,000113 м 3 / с = 0,4 м 3 / х.
Постоји пумпа са константном брзином протока од 40 литара у минути. На пумпу је повезана цев од 1 метра. Наћи унутрашњи пречник цеви при брзини воде од 6 м / с.
К = 40л / мин = 0,000666666 м 3 / с
Из горњих формула добио сам следећу формулу.
Свака пумпа има следеће карактеристике отпора протоку:
То значи да ће наша брзина протока на крају цеви зависити од губитка висине који ствара сама цев.
| Што је цев дужа, то је већи губитак главе. Што је мањи пречник, то је већи губитак главе. Што је већа брзина расхладне течности у цеви, то је већи губитак главе. Кутови, завоји, троскови, сужење и проширење цеви такође повећавају губитак главе. |
Губитак главе дуж дужине цевовода детаљније се разматра у овом чланку:
Сада погледајмо задатак из примера из стварног живота.
Челична (гвоздена) цев је положена у дужини од 376 метара, са унутрашњим пречником од 100 мм, дуж дужине цеви налази се 21 крак (завој од 90 ° Ц). Цев је положена са падом од 17м. То јест, цев се пење на висину од 17 метара у односу на хоризонт. Карактеристике пумпе: Максимални напор 50 метара (0,5МПа), максимални проток 90м 3 / х. Температура воде 16 ° Ц. Нађите максималну могућу брзину протока на крају цеви.
| Д = 100 мм = 0,1 м Л = 376 м Геометријска висина = 17 м Колена 21 ком Напон пумпе = 0,5 МПа (50 метара воденог стуба) Максимални проток = 90 м 3 / х Температура воде 16 ° Ц. Челична гвоздена цев |
Наћи максималну брзину протока =?
Решење на видео снимку:
Да бисте га решили, морате знати распоред пумпи: Зависност брзине протока од висине.
У нашем случају, биће графикон попут овог:
Погледајте, обележио сам 17 метара испрекиданом линијом дуж хоризонта и на раскрсници дуж кривине добијам максималну могућу брзину протока: Кмак.
Према распореду, могу са сигурношћу да кажем да на висинској разлици губимо приближно: 14 м 3 / сат.(90-Кмак = 14 м 3 / х).
Постепени прорачун се добија јер формула садржи квадратно својство губитака главе у динамици (кретању).
Стога проблем решавамо постепено.
Будући да имамо опсег протока од 0 до 76 м 3 / х, желео бих да проверим губитак висине при протоку једнаком: 45 м 3 / х.
Проналажење брзине кретања воде
К = 45 м 3 / х = 0,0125 м 3 / сек.
В = (4 • 0,0125) / (3,14 • 0,1 • 0,1) = 1,59 м / с
Проналажење Реинолдсовог броја
ν = 1,16 к 10 -6 = 0,00000116. Преузето са стола. За воду на температури од 16 ° Ц.
Δе = 0,1 мм = 0,0001м. Преузето са стола за челичну (гвоздену) цев.
Даље, проверавамо табелу, у којој налазимо формулу за проналажење коефицијента хидрауличког трења.
Долазим до другог подручја под условом
10 • Д / Δе 0,25 = 0,11 • (0,0001 / 0,1 + 68/137069) 0,25 = 0,0216
Затим завршавамо са формулом:
х = λ • (Л • В 2) / (Д • 2 • г) = 0,0216 • (376 • 1,59 • 1,59) / (0,1 • 2 • 9,81) = 10,46 м.
Као што видите, губитак је 10 метара. Даље, одређујемо К1, погледајте графикон:
Сада радимо оригинални прорачун при брзини протока која износи 64м 3 / сат
К = 64 м 3 / х = 0,018 м 3 / сек.
В = (4 • 0,018) / (3,14 • 0,1 • 0,1) = 2,29 м / с
λ = 0,11 (Δе / Д + 68 / Ре) 0,25 = 0,11 • (0,0001 / 0,1 + 68/197414) 0,25 = 0,021
х = λ • (Л • В 2) / (Д • 2 • г) = 0,021 • (376 • 2,29 • 2,29) / (0,1 • 2 • 9,81) = 21,1 м.
На графикону означавамо:
Кмак је на пресеку криве између К1 и К2 (тачно средина криве).
Одговор: Максимална брзина протока је 54 м 3 / х. Али ми смо ово одлучили без отпора на завојима.
Да бисте проверили, проверите:
К = 54 м 3 / х = 0,015 м 3 / сек.
В = (4 • 0,015) / (3,14 • 0,1 • 0,1) = 1,91 м / с
λ = 0,11 (Δе / Д + 68 / Ре) 0,25 = 0,11 • (0,0001 / 0,1 + 68/164655) 0,25 = 0,0213
х = λ • (Л • В 2) / (Д • 2 • г) = 0,0213 • (376 • 1,91 • 1,91) / (0,1 • 2 • 9,81) = 14,89 м.
Резултат: Погодили смо Нпот = 14,89 = 15м.
Сада израчунајмо отпор у завојима:
Формула за проналажење главе при локалном хидрауличком отпору:
| губитак х-главе овде се мери у метрима. ζ је коефицијент отпора. За колено је приближно једнако оном ако је пречник мањи од 30 мм. В је проток течности. Измерено у [Метер / Сецонд]. г-убрзање услед гравитације износи 9,81 м / с2 |
ζ је коефицијент отпора. За колено је приближно једнако оном ако је пречник мањи од 30 мм. За веће пречнике се смањује. То је због чињенице да је смањен утицај брзине кретања воде у односу на скретање.
Гледао у различитим књигама о локалним отпорима за окретање цеви и завоја. И често је долазио до прорачуна да је један снажан оштар завој једнак коефицијенту јединства. Разматра се оштар заокрет ако радијус окретања не прелази вредност пречника. Ако радијус пређе пречник за 2-3 пута, тада се вредност коефицијента значајно смањује.
Брзина 1,91 м / с
х = ζ • (В 2) / 2 • 9,81 = (1 • 1,91 2) / (2 • 9,81) = 0,18 м.
Помножимо ову вредност са бројем славина и добијемо 0,18 • 21 = 3,78 м.
Одговор: при брзини од 1,91 м / с добијамо губитак главе од 3,78 метара.
Решимо сада цео проблем славинама.
При брзини протока од 45 м 3 / х добијен је губитак главе дужине: 10,46 м. Видети горе.
При овој брзини (2,29 м / с) отпор проналазимо у завојима:
х = ζ • (В 2) / 2 • 9,81 = (1 • 2,29 2) / (2 • 9,81) = 0,27 м. помножити са 21 = 5,67 м.
Додајте и губитке у глави: 10,46 + 5,67 = 16,13 м.
На графикону означавамо:
Исту ствар решавамо само за проток од 55 м 3 / х
К = 55 м 3 / х = 0,015 м 3 / сек.
В = (4 • 0,015) / (3,14 • 0,1 • 0,1) = 1,91 м / с
λ = 0,11 (Δе / Д + 68 / Ре) 0,25 = 0,11 • (0,0001 / 0,1 + 68/164655) 0,25 = 0,0213
х = λ • (Л • В 2) / (Д • 2 • г) = 0,0213 • (376 • 1,91 • 1,91) / (0,1 • 2 • 9,81) = 14,89 м.
х = ζ • (В 2) / 2 • 9,81 = (1 • 1,91 2) / (2 • 9,81) = 0,18 м. помножити са 21 = 3,78 м.
Додајте губитке: 14,89 + 3,78 = 18,67 м
Цртање на графикону:
Одговор:
Максимални проток = 52 м 3 / сат. Без завоја Кмак = 54 м 3 / сат.
Као резултат, на величину пречника утичу:
| 1. Отпор који ствара цев са завојима 2. Потребна брзина протока 3. Утицај пумпе због карактеристика протока и притиска |
Ако је проток на крају цеви мањи, онда је потребно: Или повећати пречник или повећати снагу пумпе. Није економично повећати снагу пумпе.
Овај чланак је део система: Конструктор за грејање воде
Хидраулични прорачун система грејања, узимајући у обзир цевоводе.
Хидраулични прорачун система грејања, узимајући у обзир цевоводе.
При даљим прорачунима користићемо све главне хидрауличке параметре, укључујући проток расхладне течности, хидраулички отпор окова и цевовода, брзину расхладног средства итд. Између ових параметара постоји потпуна веза, на шта се требате ослонити у прорачунима.
На пример, ако се повећа брзина расхладне течности, истовремено ће се повећати и хидраулички отпор на цевоводу.Ако се повећа проток расхладне течности, узимајући у обзир цевовод датог пречника, истовремено ће се повећати брзина расхладне течности, као и хидраулички отпор. И што је већи пречник цевовода, то ће бити мања брзина расхладне течности и хидраулички отпор. На основу анализе ових односа могуће је хидраулички прорачун система грејања (програм прорачуна је у мрежи) претворити у анализу параметара ефикасности и поузданости читавог система, што, пак, помоћи ће смањити трошкове употребљених материјала.
Систем грејања укључује четири основне компоненте: генератор топлоте, уређаје за грејање, цевоводе, запорне и контролне вентиле. Ови елементи имају појединачне параметре хидрауличког отпора, што се мора узети у обзир при прорачуну. Подсетимо да хидрауличке карактеристике нису сталне. Водећи произвођачи материјала и опреме за грејање морају да пруже информације о специфичним губицима притиска (хидрауличне карактеристике) за произведену опрему или материјале.
На пример, прорачун за полипропиленске цевоводе од ФИРАТ-а у великој мери је олакшан датим номограмом, који указује на специфични притисак или губитак притиска у цевоводу за 1 метар текуће цеви. Анализа номограма омогућава вам да јасно следите горе наведене везе између појединачних карактеристика. То је главна суштина хидрауличких прорачуна.
Хидраулични прорачун система за загревање топле воде: проток носача топлоте
Мислимо да сте већ повукли аналогију између израза „проток расхладне течности“ и израза „количина расхладне течности“. Дакле, брзина протока расхладне течности ће директно зависити од тога које топлотно оптерећење пада на расхладно средство у процесу преноса топлоте на грејни уређај из генератора топлоте.
Хидраулички прорачун подразумева одређивање нивоа протока расхладне течности у односу на дато подручје. Израчунати пресек је одељак са стабилном брзином протока расхладне течности и константним пречником.
Хидраулични прорачун система грејања: пример
Ако грана укључује десет киловатних радијатора, а потрошња расхладне течности је израчуната за пренос топлотне енергије на нивоу од 10 киловата, тада ће израчунати пресек бити пресек од генератора топлоте до радијатора, који је први у грани . Али само под условом да овај одељак карактерише константан пречник. Други део се налази између првог радијатора и другог радијатора. Истовремено, ако је у првом случају израчуната потрошња преноса топлотне енергије од 10 киловата, онда ће у другом одељку израчуната количина енергије већ бити 9 киловата, уз постепено смањење како се врше прорачуни. Хидраулички отпор мора се истовремено израчунати за доводни и повратни цевовод.
Хидраулични прорачун једноцевног система грејања укључује израчунавање брзине протока носача топлоте
за израчунату површину према следећој формули:
Куцх је термичко оптерећење израчунатог подручја у ватима. На пример, за наш пример, топлотно оптерећење првог дела биће 10.000 вати или 10 киловата.
с (специфични топлотни капацитет за воду) - константа једнака 4,2 кЈ / (кг • ° С)
тг је температура врућег носача топлоте у систему грејања.
то је температура хладног носача топлоте у систему грејања.
Хидраулични прорачун система грејања: проток грејног медија
Минимална брзина расхладне течности треба да има граничну вредност од 0,2 - 0,25 м / с. Ако је брзина мања, вишак ваздуха ће се ослободити из расхладне течности. То ће довести до појаве ваздушних брава у систему, што заузврат може проузроковати делимични или потпуни квар система грејања.Што се тиче горњег прага, брзина расхладне течности треба да достигне 0,6 - 1,5 м / с. Ако брзина не порасте изнад овог индикатора, тада се у цевоводу неће стварати хидраулички шум. Пракса показује да је оптимални опсег брзине за системе грејања 0,3 - 0,7 м / с.
Ако постоји потреба за тачнијим израчунавањем опсега брзине расхладне течности, тада ћете морати узети у обзир параметре материјала цеви у систему грејања. Тачније, потребан вам је фактор храпавости за унутрашњу површину цевовода. На пример, ако говоримо о цевоводима од челика, онда је оптимална брзина расхладне течности на нивоу од 0,25 - 0,5 м / с. Ако је цевовод полимер или бакар, тада се брзина може повећати на 0,25 - 0,7 м / с. Ако желите да играте на сигурно, пажљиво прочитајте коју брзину препоручују произвођачи опреме за системе грејања. Тачнији опсег препоручене брзине расхладне течности зависи од материјала цевовода који се користе у систему грејања, тачније од коефицијента храпавости унутрашње површине цевовода. На пример, за челичне цевоводе је боље придржавати се брзине расхладне течности од 0,25 до 0,5 м / с за бакар и полимер (цевоводи од полипропилена, полиетилена, метал-пластике) од 0,25 до 0,7 м / с или користити препоруке произвођача ако је на располагању.
Прорачун хидрауличког отпора система грејања: губитак притиска
Губитак притиска у одређеном делу система, који се назива и термином "хидраулички отпор", збир је свих губитака услед хидрауличког трења и локалних отпора. Овај индикатор, мерен у Па, израчунава се по формули:
ΔПуцх = Р * л + ((ρ * ν2) / 2) * Σζ
ν је брзина коришћеног расхладног средства, измерена у м / с.
ρ је густина носача топлоте, измерена у кг / м3.
Р је губитак притиска у цевоводу, мерено у Па / м.
л је процењена дужина цевовода у пресеку, мерено у м.
Σζ је збир коефицијената локалних отпора у подручју опреме и запорних и регулационих вентила.
Што се тиче укупног хидрауличког отпора, он је збир свих хидрауличких отпора израчунатих пресека.
Хидраулични прорачун двоцевног система грејања: избор главне гране система
Ако се систем карактерише пролазним кретањем расхладне течности, онда се за двоцевни систем, прстен најоптерећенијег рисер-а бира кроз доњи уређај за грејање. За једноцевни систем, прстен кроз најпрометнији успон.
Главне карактеристике носача топлоте за грејање
Могуће је унапред одредити проток расхладне течности у систему грејања тек након анализе његових техничких и оперативних параметара. Они ће утицати на карактеристике целокупног снабдевања топлотом, као и на рад осталих елемената.
Дестилована вода за грејање
Будући да својства антифриза зависе од њиховог састава и садржаја додатних нечистоћа, размотриће се технички параметри дестиловане воде. За снабдевање топлотом треба користити дестилат - потпуно пречишћену воду. Упоређујући течности за пренос топлоте за системе грејања, може се утврдити да течна течност садржи велики број независних компоненти. Они негативно утичу на рад система. Након употребе током сезоне, на унутрашњим површинама цеви и радијатора накупља се слој каменца.
Да би се утврдила максимална температура расхладне течности у систему грејања, треба обратити пажњу не само на његове особине, већ и на ограничења у раду цеви и радијатора. Не би требало да пате од повећане изложености топлоти.
Размотримо најзначајније карактеристике воде као расхладне течности за алуминијумске радијаторе грејања:
- Топлотни капацитет - 4,2 кЈ / кг * Ц;
- Спец.густина... На просечној температури од + 4 ° Ц износи 1000 кг / м³.Међутим, током загревања, специфична тежина почиње да се смањује. По достизању + 90 ° С биће једнако 965 кг / м³;
- Температура кључања... У отвореном систему грејања вода кључа на температури од + 100 ° Ц. Међутим, ако притисак у доводу топлоте повећате на 2,75 атм. - максимална температура носача топлоте у систему за довод топлоте може бити + 130 ° С.
Важан параметар у раду снабдевања топлотом је оптимална брзина расхладне течности у систему грејања. То директно зависи од пречника цевовода. Минимална вредност треба да буде 0,2-0,3 м / с. Максимална брзина ничим није ограничена. Важно је да систем одржава оптималну температуру грејног медија у грејању дуж целог круга и да нема страних звукова.
Међутим, професионалци више воле да се воде рупама старог СНиП-а из 1962. То указује на максималне вредности оптималне брзине расхладне течности у систему за довод топлоте.
| Пречник цеви, мм | Максимална брзина воде, м / с |
| 25 | 0,8 |
| 32 | 1 |
| 40 и више | 1,5 |
Прекорачење ових вредности утицаће на проток грејног медија у систему грејања. То може довести до повећања хидрауличког отпора и "лажног" рада сигурносног вентила за одвод. Треба запамтити да сви параметри носача топлоте система за снабдевање топлотом морају бити унапред израчунати. Исто се односи на оптималну температуру расхладне течности у систему за довод топлоте. Ако се пројектује мрежа са ниским температурама, овај параметар можете оставити празним. За класичне шеме, максимална грејна вредност циркулационе течности директно зависи од притиска и ограничења на цевима и радијаторима.
Да би се одабрало право расхладно средство за системе грејања, претходно се саставља температурни распоред за рад система. Максималне и минималне вредности загревања воде не смеју бити ниже од 0 ° С и више од + 100 ° С.
Брзина кретања воде у цевима система грејања.
На предавањима су нам рекли да је оптимална брзина кретања воде у цевоводу 0,8-1,5 м / с. На неким веб локацијама видим тако нешто (конкретно око максималних један и по метар у секунди).
АЛИ у упутству се каже да узима губитке по текућем метру и брзини - према примени у упутству. Тамо су брзине потпуно различите, максималне, што је у плочи - само 0,8 м / с.
И у уџбенику сам упознао пример прорачуна, где брзине не прелазе 0,3-0,4 м / с.
Патка, у чему је поента? Како то уопште прихватити (и како у стварности, у пракси)?
Прикачим екран таблета из упутства.
Унапред хвала на одговорима!
Шта хоћеш? Да бисте сазнали „војну тајну“ (како то заправо учинити) или да бисте положили уџбеник? Ако је само термин студент - онда према приручнику који је наставник написао и не зна ништа друго и не жели да зна. А ако је тако како да
, још неће прихватити.
0,036 * Г ^ 0,53 - за вертикалне грејаче
0,034 * Г ^ 0,49 - за одвојене водове, све док се оптерећење не смањи на 1/3
0,022 * Г ^ 0,49 - за крајње делове крака са оптерећењем од 1/3 целе гране
У уџбенику сам то бројао као приручник. Али желео сам да знам каква је ситуација.
То јест, испоставља се у уџбенику (Староверов, М. Строииздат) такође није тачно (брзине од 0,08 до 0,3-0,4). Али можда постоји само пример прорачуна.
Оффтоп: Односно, такође потврђујете да у ствари стари (релативно) СНиП-ови ни на који начин нису инфериорни у односу на нове, а негде и бољи. (Многи наставници нам говоре о овоме. На ПСП-у, декан каже да је њихов нови СНиП у много чему у супротности и са законима и са њим самим).
Али у принципу су све објаснили.
а прорачун за смањење пречника дуж протока изгледа да штеди материјале. али повећава трошкове рада за уградњу. ако је радна снага јефтина, могло би имати смисла. ако је рад скупо, нема смисла. А ако је на великој дужини (грејни систем) промена пречника корисна, унутар куће гужва са овим пречницима нема смисла.
а ту је и концепт хидрауличке стабилности система грејања - и овде победе СхаггиДоц шеме
Сваки одводник (горњи ожичење) одвојимо вентилом од главне. Патка је то управо упознала одмах након вентила ставили су двоструке славине за подешавање. Да ли је препоручљиво?
А како сами одвојити радијаторе од прикључака: вентила или ставити славину за двоструко подешавање или обоје? (то јест, ако је ова дизалица могла у потпуности да затвори цевовод за лешеве, онда вентил уопште није потребан?)
И у коју сврху су делови цевовода изоловани? (ознака - спирала)
Систем грејања је двоцевни.
Конкретно сазнајем за доводни цевовод, питање је горе.
Имамо коефицијент локалног отпора на улазу у ток са окретањем. Конкретно, примењујемо га на улаз кроз жалузину у вертикални канал. А овај коефицијент је једнак 2,5 - што је прилично пуно.
Мислим, како смислити нешто да се тога отарасим. Један од излаза - ако је решетка „у плафону“, а тада неће бити улаза са скретањем (иако ће бити мала, јер ће се ваздух вући дуж плафона, померајући се водоравно, и кретати се према овој решетки) , окрените у вертикалном смеру, али уз логику, ово би требало да буде мање од 2,5).
У стамбеној згради не можете направити решетку на плафону, комшије. и у породичном стану - плафон неће бити леп са решетком, а остаци могу ући. односно проблем се не може решити на тај начин.
Често бушим, а затим га зачепим
Узмите топлотну снагу и почните од крајње температуре. На основу ових података апсолутно ћете поуздано израчунати
брзина. Највероватније ће бити 0,2 мС. Веће брзине - потребна вам је пумпа.
Прорачун пречника цеви система грејања
Овај прорачун заснован је на бројним параметрима. Прво треба да дефинишете топлотна снага система грејања
, затим израчунајте којом брзином ће се течност - топла вода или друга врста расхладне течности - кретати кроз цеви. Ово ће помоћи да прорачуни буду што тачнији и да се избегну нетачности.
Прорачун снаге система грејања
Прорачун се врши према формули. Да бисте израчунали снагу система грејања, потребно је да помножите запремину загрејане просторије са коефицијентом губитка топлоте и разликом између зимске температуре у соби и споља, а затим поделите резултујућу вредност са 860.
Коефицијент губитка топлоте може се одредити на основу грађевинског материјала, као и доступности метода изолације и његових врста.
Ако зграда има стандардни параметри
, тада се прорачун може извршити у просечном редоследу.
Да би се утврдила резултујућа температура, потребно је да имате средњу спољну температуру у зимској сезони и унутрашњу температуру не мању од оне регулисане санитарним захтевима.
Брзина расхладне течности у систему
Према стандардима, брзина кретања расхладне течности кроз грејне цеви треба прелазе 0,2 метра у секунди
... Овај захтев је због чињенице да се при нижој брзини кретања ваздух ослобађа из течности, што доводи до ваздушних брава, што може пореметити рад читавог система грејања.
Горња брзина не би требало да прелази 1,5 метара у секунди, јер ово може проузроковати буку у систему.
Генерално, пожељно је одржавати баријеру средње брзине како би се повећала циркулација и тиме повећала продуктивност система. Најчешће се за то постижу посебне пумпе.
Прорачун пречника цеви система грејања
Исправно одређивање пречника цеви је веома важна тачка, јер је одговорно за висококвалитетни рад читавог система, а ако се изврши нетачан прорачун и систем се на њега монтира, биће немогуће делимично исправити нешто . Биће неопходно замена целог система цевовода.
А ово је значајан трошак. Да бисте то спречили, прорачуну морате приступити са свом одговорношћу.
Пречник цеви израчунава се помоћу посебна формула.
То укључује:
- потребан пречник
- топлотна снага система
- брзина кретања расхладне течности
- разлика између температуре у доводу и повратку система грејања.
Ова температурна разлика мора се одабрати на основу стандарди уласка
(не мање од 95 степени) и до повратка (по правилу је 65-70 степени). На основу овога, температурна разлика се обично узима као 20 степени.
Сви би требали знати стандарде: параметре грејног медија система грејања стамбене зграде
Становници стамбених зграда у хладној сезони чешће поверите одржавање температуре у просторијама већ инсталираним батеријама централно грејање.
То је предност урбаних високих зграда над приватним сектором - од средине октобра до краја априла комуналне услуге брину о стално грејање стамбени простор. Али њихов рад није увек савршен.
Многи су се сусрели са недовољно врућим цевима током зимских мразева и са правим топлотним нападом на пролеће. Заправо, оптимална температура стана у различито доба године одређује се централно, и мора бити у складу са прихваћеним ГОСТ-ом.
Притисак
Дијагонални тип везе назива се и бочни унакрсни круг, јер је довод воде повезан на врху радијатора, а повратак је организован на дну супротне стране. Препоручљиво је користити приликом повезивања значајног броја секција - са малом количином притисак у систему грејања нагло расте, што може довести до нежељених резултата, односно пренос топлоте може се преполовити.
Да би се коначно задржали на једној од опција за повезивање радијаторских батерија, потребно је водити се методом организовања повратка. Може бити следећих врста: једноцевна, двоцевна и хибридна.
Опција на којој се вреди зауставити директно зависи од комбинације фактора. Потребно је узети у обзир спратност зграде на коју је прикључено грејање, захтеве за еквивалент цене система грејања, коју врсту циркулације користи у расхладној течности, параметре радијаторских батерија, њихове димензије и још много тога.
Најчешће заустављају свој избор на једноцевној шеми ожичења за грејне цеви.
Као што показује пракса, таква шема се користи управо у модерним високим зградама.
Такав систем има низ карактеристика: ниске су цене, прилично их је једноставно инсталирати, расхладна течност (топла вода) се испоручује одозго приликом избора вертикалног система грејања.
Такође, радијатори су повезани са системом грејања у секвенцијалном типу, а то, заузврат, не захтева посебан подизач за организовање повратка. Другим речима, вода, прошавши први радијатор, улива се у следећи, затим у трећи итд.
Међутим, не постоји начин да се регулише равномерно загревање радијаторских батерија и њихов интензитет, јер они стално бележе висок притисак расхладне течности. Што је радијатор даље инсталиран од котла, то се пренос топлоте више смањује.
Постоји и другачија метода ожичења - шема са 2 цеви, односно систем грејања са повратним током. Најчешће се користи у луксузном становању или у индивидуалном дому.
Овде је пар затворених кругова, један од њих је намењен за напајање водом паралелно повезаних батерија, а други за пражњење.
Хибридно ожичење комбинује горње две шеме. То може бити колекторски дијаграм, где је појединачна грана усмеравања организована на сваком нивоу.
Више о овој теми на нашој веб страници:
- Како напунити систем грејања антифризом - поступак и опрема Због нетоксичности ове течности може се сипати у цеви система грејања у стамбеној згради. Чак и у случају цурења течности, не носи ...
- Немогуће је замислити приватну кућу без грејања. Наравно, ако ово није летња викендица.Стога се поставља питање како монтирати цео систем цевовода, одабрати опрему и провести ...
- Иако обични људи верују да не требају тачно да знају којом се шемом греје стамбена зграда, ситуације у животу заиста могу бити другачије. На пример,…
- Избор расхладне течности за систем грејања зависи од услова његовог рада. Такође се узима у обзир врста котловске и пумпне опреме, измењивачи топлоте итд.
Стандарди грејања ПП РФ бр. 354 од 05/06/2011 и ГОСТ
6. маја 2011 је објављен Уредба Владе, што важи до данас. Према његовим речима, грејна сезона не зависи толико од сезоне колико од температуре ваздуха напољу.
Централно грејање почиње да ради, под условом да спољни термометар покаже ознаку испод 8 ° Ц, а захлађење траје најмање пет дана.
Шести дан цеви већ почињу да греју просторије. Ако се загревање догоди у наведеном времену, грејна сезона се одлаже. У свим деловима земље батерије од средине јесени одушевљавају својом топлином и одржавају угодну температуру до краја априла.
Ако је дошао мраз, а цеви остају хладне, то може бити резултат системски проблеми. У случају глобалног квара или непотпуних радова на поправци, мораћете да користите додатни грејач док се квар не отклони.
Ако је проблем у ваздушним бравама које су напуниле батерије, обратите се оперативној компанији. У року од 24 сата након подношења пријаве, водоинсталатер који је додељен кући стићи ће и "провући" проблематично подручје.
Стандард и норме дозвољених вредности температуре ваздуха наведени су у документу „ГОСТ Р 51617-200. Стамбено-комуналне услуге. Опште техничке информације ". Распон грејања ваздуха у стану може се разликовати од 10 до 25 ° Цу зависности од намене сваке грејане просторије.
- Дневне собе, које укључују дневне собе, радне собе и слично, морају се загрејати на 22 ° Ц.Могућа флуктуација ове ознаке до 20 ° Цпосебно у хладним угловима. Максимална вредност термометра не би требало да пређе Ночьу 22 ° Ц.
Температура се сматра оптималном. од 19 до 21 ° Ц, али је дозвољено зонско хлађење до 18 ° Ц или интензивно грејање до 26 ° Ц.
- Тоалет прати температурни опсег кухиње. Али, купатило или суседно купатило сматра се собама са високим нивоом влажности. Овај део стана може да се загреје до 26 ° Ци кул до 18 ° Ц... Иако је чак и уз оптималну дозвољену вредност од 20 ° Ц неугодно коришћење купке.
- Сматра се да је удобан температурни опсег ходника 18–20 ° Ц.... Али, смањивање оцене до 16 ° Ц утврдио да је прилично толерантан.
- Вредности у оставама могу бити и ниже. Иако су оптималне границе од 16 до 18 ° Ц, оцене Ночьу 12 или 22 ° Ц не прелазе границе норме.
- Ушавши у степениште, станар куће може рачунати на температуру ваздуха од најмање 16 ° Ц.
- Особа је у лифту врло кратко, па је оптимална температура само 5 ° Ц.
- Најхладнија места у вишеспратници су подрум и поткровље. Овде се температура може спустити до 4 ° Ц.
Топлина у кући такође зависи од доба дана. Званично је признато да човеку у сну треба мање топлине. На основу овога, снижавање температуре у собама 3 степена од 00.00 до 05.00 ујутру се не сматра прекршајем.
Параметри температуре грејног медија у систему грејања
Систем грејања у стамбеној згради је сложена структура, од чијег квалитета зависи тачни инжењерски прорачуни чак и у фази пројектовања.
Загрејано расхладно средство не мора се испоручивати у зграду са минималним губицима топлоте, већ и равномерно распоредити у собама на свим спратовима.
Ако је у стану хладно, онда је могући разлог проблем у одржавању потребне температуре расхладне течности током трајекта.
Оптимално и максимално
Максимална температура батерије израчуната је на основу безбедносних захтева. Да би се избегли пожари, расхладна течност мора бити 20 ° Ц хладнијенего температура на којој су неки материјали способни за самозагоревање. Стандард означава сигурне ознаке у опсегу 65 до 115 ° Ц.
Али, кључање течности унутар цеви је изузетно непожељно, према томе, када је ознака премашена на 105 ° Ц може послужити као сигнал за предузимање мера за хлађење расхладне течности. Оптимална температура за већину система је на 75 ° Ц. Ако је ова брзина прекорачена, батерија је опремљена посебним граничником.
Минимум
Максимално могуће хлађење расхладне течности зависи од потребног интензитета загревања просторије. Овај индикатор директно повезан са спољном температуром.
Зими, по мразу на –20 ° Ц, течност у радијатору по почетној брзини на 77 ° Ц, не сме се хладити мање од до 67 ° Ц.
У овом случају, показатељ се сматра нормалном вредношћу у поврату на 70 ° Ц... Током загревања до 0 ° Ц, температура грејног медија може пасти до 40–45 ° Ц., и повратак до 35 ° Ц.
