Pagkalkula ng pagganap para sa pag-init ng hangin ng isang tiyak na dami
Tukuyin ang rate ng daloy ng masa ng pinainit na hangin
G
(kg / h) =
L
x
R
Kung saan:
L
- dami ng pinainit na hangin, m3 / oras
p
- Ang density ng hangin sa average na temperatura (ang kabuuan ng temperatura ng hangin sa papasok at outlet ng heater ay nahahati sa dalawa) - ang talahanayan ng mga tagapagpahiwatig ng density ay ipinakita sa itaas, kg / m3
Tukuyin ang pagkonsumo ng init para sa pag-init ng hangin
Q
(W) =
G
x
c
x (
t
con -
t
simula)
Kung saan:
G
- rate ng daloy ng masa ng hangin, kg / h s - tiyak na kapasidad ng init ng hangin, J / (kg • K), (ang tagapagpahiwatig ay kinuha mula sa temperatura ng papasok na hangin mula sa mesa)
t
pagsisimula - temperatura ng hangin sa papasok sa heat exchanger, ° С
t
con ay ang temperatura ng pinainit na hangin sa labasan ng heat exchanger, ° С
Ang pagkalkula at disenyo ng isang pag-install sa pag-init ay kumukulo upang matukoy ang kinakailangang lugar ng ibabaw ng paglipat ng init, ang bilang ng mga elemento ng pag-init at ang pagpipilian ng kanilang layout, pati na rin ang pamamaraan ng pagkonekta ng coolant sa mga pipeline. Sa parehong oras, natutukoy ang mga resistensya sa pagdaan ng hangin sa pamamagitan ng pampainit at ang coolant sa pamamagitan ng mga tubo, na kinakailangan para sa mga kalkulasyon ng haydroliko ng system.
Ang average na temperatura ng coolant ng tubig sa mga tubo ay natutukoy bilang ibig sabihin ng arithmetic ng mga temperatura nito sa bukana (tg) at sa outlet (t0) mula sa heater. Gamit ang isang coolant - singaw bilang tcr. m ay kinuha upang maging ang saturation temperatura ng singaw sa isang naibigay na presyon sa tubes.
Ang average na temperatura ng pinainit na hangin ay ang ibig sabihin ng arithmetic sa pagitan ng paunang halaga na tStart, na katumbas ng kinakalkula na panlabas na temperatura ng hangin na tinit, at ang pangwakas na halaga na tKon, na naaayon sa supply ng temperatura ng hangin / pr. Sa parehong oras, sa mga kalkulasyon ng pangkalahatang bentilasyon, ang temperatura sa labas ng hangin (kung walang panloob na air recirculation) ay kinukuha alinsunod sa mga parameter A, depende sa lugar alinsunod sa SNiP I-ЗЗ-75, at sa mga temperatura ng mainit (tg) at pagbalik (sa) tubig - ayon sa iskedyul ng temperatura ng tubig sa coolant system.
Ang koepisyent ng paglipat ng init k ay isang komplikadong pag-andar ng maraming mga variable. Maraming mga pag-aaral ang nagtaguyod ng sumusunod na pangkalahatang anyo ng pagpapaandar na ito:
Sa isang coolant - tubig
K = B (vpH) cf nw m. (111.35)
Sa pamamagitan ng isang medium ng pag-init - singaw
K = C n (vp in n) av r, (111.36)
Kung saan ang B, C, n, m, g - mga koepisyent at exponents, depende sa mga tampok sa disenyo ng heater; w ang bilis ng paggalaw ng tubig sa mga tubo, m / s; v - bilis ng hangin, m / s.
Karaniwan, sa mga kalkulasyon, ang bilis ng paggalaw ng hangin (vpw) sr ay unang itinakda, na nakatuon sa pinakamainam na halaga nito sa saklaw na 7-10 kg / (m2-s). Pagkatapos ang libreng lugar ay natutukoy mula dito at ang disenyo ng pampainit at pag-install ay napili.
Kapag pumipili ng mga heater ng hangin, ang reserba para sa kinakalkula na lugar ng pag-init ay kinuha sa loob ng 10% - para sa singaw at 20% - para sa mga heater ng tubig, para sa paglaban sa daanan ng hangin - 10%, para sa paglaban sa paggalaw ng tubig - 20%.
Ang pagkalkula ng mga de-kuryenteng pampainit ay nabawasan upang matukoy ang kanilang naka-install na lakas N, W, upang makuha ang kinakailangang paglipat ng init Q, W:
N = Q. (II1.40)
Upang maiwasan ang sobrang pag-init ng mga tubo, ang daloy ng hangin sa pamamagitan ng mga electric heater sa lahat ng mga kaso ay hindi dapat mas mababa sa mga halagang itinakda para sa ibinigay na pampainit ng tagagawa.
Pagkalkula ng pangharap na seksyon ng aparato na kinakailangan para sa daanan ng daloy ng hangin
Ang pagpapasya sa kinakailangang thermal power para sa pagpainit ng kinakailangang dami, nakita namin ang frontal section para sa daanan ng hangin.
Pahalang na seksyon - nagtatrabaho panloob na seksyon na may mga tubo ng paglipat ng init, kung saan direktang dumadaan ang sapilitang malamig na hangin.
f
(sq.m.) =
G
/
v
Kung saan:
G
- pagkonsumo ng masa ng hangin, kg / h
v
- bilis ng masa ng hangin - para sa mga finned air heater ay kinuha ito sa saklaw na 3 - 5 (kg / m.kv • s). Pinahihintulutang halaga - hanggang sa 7 - 8 kg / m.kv • s
Ang unang pamamaraan ay klasiko (tingnan ang larawan 
1. Mga proseso sa panlabas na paggamot sa hangin:
- pagpainit sa labas ng hangin sa 1st coil ng pag-init;
- halumigmig ayon sa ikot ng adiabatic;
- pagpainit sa ika-2 pampainit na likaw.
Ang pagtatayo ng mga proseso ng paggamot sa hangin sa J-d diagram.
2. Mula sa isang punto na may mga parameter ng labas ng hangin - (•) H gumuhit kami ng isang linya ng pare-pareho ang nilalaman ng kahalumigmigan - dН = const.
Ang linya na ito ay naglalarawan sa proseso ng pag-init ng labas na hangin sa pampainit ng ika-1 pagpainit. Ang pangwakas na mga parameter ng panlabas na hangin pagkatapos ng pag-init ay matutukoy sa point 8.
3. Mula sa isang punto na may mga supply air parameter - (•) P gumuhit ng isang linya ng pare-pareho na nilalaman ng kahalumigmigan dP = const bago tawirin ang linya ng kamag-anak na kahalumigmigan φ = 90% (ang kamag-anak na kahalumigmigan na ito ay matatag na ibinibigay ng silid ng patubig sa panahon ng adiabatic humidification).
Nakuha namin ang punto - (•) TUNGKOL na may mga parameter ng humidified at cooled supply air.
4. Sa pamamagitan ng point - (•) TUNGKOL gumuhit ng isang linya ng isotherm - tО = const bago tawirin ang sukat ng temperatura.
Halaga ng temperatura sa puntong - (•) TUNGKOL malapit sa 0 ° C. Samakatuwid, ang fog ay maaaring mabuo sa silid ng patubig.
5. Samakatuwid, sa zone ng pinakamainam na mga parameter ng panloob na hangin sa silid, kinakailangan upang pumili ng isa pang punto ng panloob na hangin - (•) SA 1 na may parehong temperatura - t1 = 22 ° С, ngunit may mas mataas na kamag-anak na kahalumigmigan - 1В1 = 55%.
Sa aming kaso, ang punto - (•) SA 1 ay kinuha ng maximum na kamag-anak na kahalumigmigan mula sa zone ng pinakamainam na mga parameter. Kung kinakailangan, posible na kumuha ng intermediate na kamag-anak na kahalumigmigan mula sa zone ng pinakamainam na mga parameter.
6. Katulad ng point 3. Mula sa puntong may mga supply air parameter - (•) P1 gumuhit kami ng isang linya ng pare-pareho ang nilalaman ng kahalumigmigan dulf1 = const bago tawirin ang linya ng kamag-anak halumigmig φ = 90% .
Nakuha namin ang punto - (•) О1 na may mga parameter ng humidified at cooled supply air.
7. Sa pamamagitan ng point - (•) О1 gumuhit ng isang linya ng isotherm - tО1 = const bago tawirin ang sukat ng temperatura at basahin ang halagang bilang ng temperatura ng pinamasa at pinalamig na hangin.
Mahalagang paalaala!
Ang minimum na halaga ng pangwakas na temperatura ng hangin sa panahon ng adiabatic humidification ay dapat nasa loob ng 5 ÷ 7 ° C.
8. Mula sa puntong may mga parameter ng supply air - (•) P1 gumuhit kami ng isang linya ng pare-pareho ang nilalaman ng init - JП1 = ngayon bago tawirin ang linya ng pare-pareho ang nilalaman ng kahalumigmigan sa labas ng hangin - point (•) Н - dН = const.
Nakuha namin ang punto - (•) K1 na may mga parameter ng pinainit sa labas ng hangin sa pampainit ng ika-1 pag-init.
9. Mga proseso para sa paggamot ng panlabas na hangin sa J-d tsart ay kinakatawan ng mga sumusunod na linya:
- linya NK1 - ang proseso ng pag-init ng supply air sa heater ng ika-1 pagpainit;
- linya K1O1 - ang proseso ng humidification at paglamig ng pinainit na hangin sa silid ng patubig;
- linya O1P1 - ang proseso ng pag-init ng mahalumigmig at pinalamig na supply air sa ika-2 pagpainit na likaw.
10. Ginagamot ang panlabas na supply ng hangin na may mga parameter sa puntong - (•) P1 pumapasok sa silid at assimilates labis na init at kahalumigmigan kasama ang proseso ng sinag - linya P1V1... Dahil sa pagtaas ng temperatura ng hangin kasama ang taas ng silid - grad t... Nagbabago ang mga parameter ng hangin. Ang proseso ng pagbabago ng mga parameter ay nangyayari sa kahabaan ng proseso ng sinag hanggang sa punto ng pag-iwan ng hangin - (•) Y1.
labing-isangAng kinakailangang dami ng supply air para sa pag-asimilasyon ng labis na init at kahalumigmigan sa silid ay natutukoy ng formula
12. Ang kinakailangang dami ng init para sa pag-init ng labas na hangin sa pampainit ng unang pag-init
Q1 = GΔJ (JK1 - JH) = GΔJ (tK1 - tH), kJ / h
13. Ang kinakailangang dami ng kahalumigmigan upang mahalumigmig ang suplay ng hangin sa silid ng patubig
W = GΔJ (dO1 - dK1), g / h
14. Kinakailangan na dami ng init para sa pagpainit na basa-basa at pinalamig ang suplay ng hangin sa ika-2 coil ng pag-init
Q2 = GΔJ (JП1 - JO1) = GΔJ x C (tП1 - tO1), kJ / h
Ang halaga tiyak na kapasidad ng init ng hangin С tinatanggap namin:
C = 1.005 kJ / (kg × ° C).
Upang makuha ang thermal power ng mga heaters ng una at ika-2 pagpainit sa kW, kinakailangan upang hatiin ang mga halaga ng Q1 at Q2 sa sukat ng kJ / h ng 3600.
Ang diagram ng iskema ng pagproseso ng suplay ng hangin sa malamig na panahon - HP, para sa ika-1 na pamamaraan - ang klasikong isa, tingnan ang Larawan 9.
Kinakalkula ang Mga Halaga ng Mass Velocity
Hanapin ang totoong bilis ng masa para sa pampainit ng hangin
V
(kg / m.kv • s) =
G
/
f
Kung saan:
G
- pagkonsumo ng masa ng hangin, kg / h
f
- ang lugar ng aktwal na seksyon ng harapan na isinasaalang-alang, sq.
Opinyon ng dalubhasa
Mahalaga!
Hindi makayanan ang mga kalkulasyon sa iyong sarili? Ipadala sa amin ang mga mayroon nang mga parameter ng iyong silid at ang mga kinakailangan para sa pampainit. Tutulungan ka namin sa pagkalkula. Bilang kahalili, tingnan ang mayroon nang mga katanungan mula sa mga gumagamit sa paksang ito.
Daloy ng hangin o kapasidad ng hangin
Nagsisimula ang disenyo ng system sa pagkalkula ng kinakailangang kapasidad ng hangin, sinusukat sa metro kubiko bawat oras. Upang magawa ito, kailangan mo ng isang plano sa sahig ng mga nasasakupang lugar na may isang explication, na nagsasaad ng mga pangalan (layunin) ng bawat silid at ng lugar nito.
Ang pagkalkula ng bentilasyon ay nagsisimula sa pagtukoy ng kinakailangang rate ng palitan ng hangin, na nagpapakita kung gaano karaming beses ang isang kumpletong pagbabago ng hangin sa silid ay nangyayari sa loob ng isang oras. Halimbawa, para sa isang silid na may lugar na 50 metro kuwadradong may taas na kisame ng 3 metro (dami 150 metro kubiko), isang dobleng palitan ng hangin ay tumutugma sa 300 metro kubiko bawat oras.
Ang kinakailangang rate ng palitan ng hangin ay nakasalalay sa layunin ng silid, ang bilang ng mga tao dito, ang lakas ng kagamitan na bumubuo ng init at natutukoy ng SNiP (Mga Pangkalahatang Batas at Panuntunan).
Kaya, para sa karamihan ng mga nasasakupang lugar, ang isang solong palitan ng hangin ay sapat; para sa mga lugar ng tanggapan, kinakailangan ng 2-3 beses na palitan ng hangin.
Ngunit, binibigyang diin namin, hindi ito isang Panuntunan !!! Kung ito ay isang puwang sa tanggapan ng 100 sq.m. at gumagamit ito ng 50 katao (sabihin natin na isang operating room), kung gayon ang isang supply na halos 3000 m3 / h ay kinakailangan upang matiyak ang bentilasyon.
Upang matukoy ang kinakailangang pagganap, kinakailangan upang makalkula ang dalawang halaga ng palitan ng hangin: sa pamamagitan ng multiplicity at sa pamamagitan ng bilang ng taoat pagkatapos ay pumili higit pa sa dalawang halagang ito.
- Pagkalkula ng air exchange rate:
L = n * S * Hkung saan
L - kinakailangang kapasidad ng bentilasyon ng supply, m3 / h;
n - pamantayan ng air exchange rate: para sa mga nasasakupang lugar n = 1, para sa mga tanggapan n = 2.5;
S - lugar ng silid, m2;
H - taas ng silid, m;
- Pagkalkula ng palitan ng hangin sa bilang ng mga tao:
L = N * Lnormkung saan
L - kinakailangang kapasidad ng bentilasyon ng supply, m3 / h;
N - bilang ng tao;
Lnorm - rate ng pagkonsumo ng hangin bawat tao:
- sa pahinga - 20 m3 / h;
- gawain sa opisina - 40 m3 / h;
- na may pisikal na aktibidad - 60 m3 / h.
Na kinakalkula ang kinakailangang air exchange, pumili kami ng isang fan o isang supply unit ng naaangkop na kapasidad. Dapat tandaan na dahil sa paglaban ng network ng supply ng hangin, ang pagganap ng fan ay bumababa. Ang pagtitiwala ng kapasidad sa kabuuang presyon ay maaaring matagpuan sa pamamagitan ng mga katangian ng bentilasyon, na ibinibigay sa teknikal na data ng kagamitan.
Para sa sanggunian: isang seksyon na 15 metro ang haba ng maliit na tubo na may isang bentilasyon grill ay lumilikha ng isang drop ng presyon na halos 100 Pa.
Karaniwang mga halaga ng pagganap ng mga sistema ng bentilasyon
- Para sa mga apartment - mula 100 hanggang 600 m3 / h;
- Para sa mga cottages - mula 1000 hanggang 3000 m3 / h;
- Para sa mga tanggapan - mula 1,000 hanggang 20,000 m3 / h.
Pagkalkula ng pagganap ng thermal ng heater ng hangin
Pagkalkula ng aktwal na output ng init:
q
(W) =
K
x
F
x ((
t
sa +
t
palabas) / 2 - (
t
simulan +
t
con) / 2))
o, kung kinakalkula ang ulo ng temperatura, pagkatapos ay:
q
(W) =
K
x
F
x
average na ulo ng temperatura
Kung saan:
K
- koepisyent ng paglipat ng init, W / (m.kv • ° C)
F
- Pag-init ng ibabaw na lugar ng napiling pampainit (kinuha ayon sa talahanayan ng pagpili), sq.
t
sa - temperatura ng tubig sa papasok sa heat exchanger, ° С
t
palabas - temperatura ng tubig sa labasan ng heat exchanger, ° С
t
pagsisimula - temperatura ng hangin sa papasok sa heat exchanger, ° С
t
con ay ang temperatura ng pinainit na hangin sa labasan ng heat exchanger, ° С
Ang pagpili at pagkalkula ng lakas ng pampainit ng hangin ay nakasalalay sa mga kondisyon at gawain sa pagpapatakbo
Diagram ng pagpapatakbo ng pampainit ng singaw.
Kung ang pampainit ay pinlano na magamit sa mga pang-industriya na lugar kung saan na-install na ang mga sistema ng pagbuo ng singaw, kung gayon ang pagpili ng isa sa mga modelo ng pampainit ng singaw ay praktikal na hindi sinasalungat. Sa mga nasabing negosyo, mayroon nang isang network ng mga pipeline ng singaw na patuloy na nagbibigay ng mainit na singaw para sa iba't ibang mga pangangailangan, ayon sa pagkakabanggit, posible na ikonekta ang pampainit sa network na ito. Gayunpaman, ito ay nagkakahalaga ng pagbibigay pansin sa ang katunayan na ang lahat ng mga pinainit na silid ay dapat na nilagyan hindi lamang sa bentilasyon ng suplay, kundi pati na rin ng bentilasyon ng maubos upang maiwasan ang mga imbalances sa temperatura, na maaaring humantong sa mga negatibong kahihinatnan kapwa para sa kagamitan at sa silid mismo, at para sa mga taong nagtatrabaho dito.
Kung ang mga lugar ay walang permanenteng network ng steam pipe at walang posibilidad na mag-install ng isang generator ng singaw, kung gayon ang pinakamahusay na pagpipilian ay ang paggamit ng isang de-kuryenteng pampainit. Bilang karagdagan, mas mahusay na pumili ng ilang uri ng de-kuryenteng pampainit para sa mga silid na kung saan may mahinang bentilasyon (mga gusaling tanggapan o mga pribadong bahay). Ang mga de-kuryenteng pampainit ay hindi nangangailangan ng karagdagang komplikadong mga komunikasyon sa engineering. Para sa isang pampainit ng kuryente, ang pagkakaroon ng isang kasalukuyang kuryente ay sapat, na nalalapat sa halos anumang silid kung saan nakatira o nagtatrabaho ang mga tao. Ang lahat ng mga de-kuryenteng pampainit ay nilagyan ng mga pantubo na heater ng kuryente, na nagpapataas ng pagpapalitan ng init sa nakapaligid na hangin sa bentilasyon. Ang pangunahing bagay ay ang mga katangian ng pagbibigay ng mga de-kuryenteng kable na tumutugma sa lakas ng mga elemento ng pag-init.
Diagram ng isang aparato ng pampainit ng tubig.
Ang paggamit ng mga pampainit ng tubig ay nabibigyang katwiran kung mayroon kang isang bilang ng mga mapagkukunan ng pag-init ng tubig. Ang isa sa mga pinakamahusay na pagpipilian para sa paggamit ng kagamitan sa tubig ay gamitin ang mga ito bilang mga heat exchanger, iyon ay, mga aparato na kumukuha ng lakas ng init mula sa mga heat carrier. Kapag pinapatakbo ang mga naturang system, ang mga pag-iingat sa kaligtasan ay dapat na sundin at ang kanilang kakayahang magamit at higpit ay dapat subaybayan, dahil ang temperatura ng tubig sa kanila ay maaaring umabot sa 180 ° C, na puno ng mga thermal pinsala. Ang walang pag-aalinlangan na bentahe ng mga heater ng tubig ay maaari silang maiugnay sa sistema ng pag-init.
Heater ng tubig: mga tampok sa disenyo
Ang isang pampainit ng tubig para sa supply ng bentilasyon ay matipid kumpara sa mga katapat na elektrisidad: upang maiinit ang parehong dami ng hangin, ang enerhiya ay ginagamit ng 3 beses na mas kaunti, at ang produktibo ay mas mataas. Nakakamit ang mga pagtipid sa pamamagitan ng pagkonekta sa isang sentral na sistema ng pag-init. Gamit ang isang termostat, madaling maitakda ang kinakailangang balanse sa temperatura.
Ang awtomatikong kontrol ay nagpapabuti ng kahusayan. Ang control panel ng bentilasyon ng supply na may isang pampainit ng tubig ay hindi nangangailangan ng karagdagang mga module at isang mekanismo para sa pagkontrol at pag-diagnose ng mga sitwasyong pang-emergency.
Ang komposisyon ng system ay ang mga sumusunod:
- Mga sensor ng temperatura para sa panlabas at pagbalik ng tubig, pag-supply ng hangin at pag-block ng filter.
- Mga damper (para sa muling pagdaragdag at hangin).
- Heater balbula.
- Circulate pump.
- Termostat ng capillary protection ng frost.
- Mga Tagahanga (tambutso at panustos) na may mekanismo ng kontrol.
- Pagkontrol ng fan na maubos.
- Alarma sa sunog.
Ang pagtatayo ng isang water duct heater uri ng 60-35-2 (laki - 60 cm x 35 cm, mga hilera - 2) na gawa sa galvanized na bakal, na inilaan para sa mga bentilasyon at mga aircon system
Ang mga pampainit ng tubig at singaw ay magagamit sa tatlong mga pagkakaiba-iba:
- Makinis na tubo: isang malaking bilang ng mga guwang na tubo ay matatagpuan malapit sa bawat isa; ang paglipat ng init ay maliit.
- Lamellar: Ang mga finned tubes ay nagdaragdag ng lugar ng pagwawaldas ng init.
- Bimetallic: ang mga tubo at manifold ay gawa sa tanso, mga palikpong aluminyo. Pinaka mahusay na modelo.
Pagkalkula sa online ng mga electric heater. Pagpili ng mga de-kuryenteng pampainit sa pamamagitan ng lakas - T.S.T.
Lumaktaw sa nilalaman
Sa pahinang ito ng site, ipinakita ang isang online na pagkalkula ng mga electric heater. Ang sumusunod na data ay maaaring matukoy sa online: - 1. Kinakailangan na lakas (output ng init) ng de-kuryenteng pampainit ng hangin para sa supply system ng pag-init. Pangunahing mga parameter para sa pagkalkula: dami (rate ng daloy, pagganap) ng pinainit na stream ng hangin, temperatura ng hangin sa papasok ng electric heater, ang nais na temperatura ng outlet - 2. ang temperatura ng hangin sa outlet ng pampainit ng kuryente. Pangunahing mga parameter para sa pagkalkula: rate ng daloy (dami) ng pinainit na daloy ng hangin, temperatura ng hangin sa bukana patungo sa pampainit ng kuryente, aktwal na (naka-install) na thermal power ng ginamit na de-koryenteng module
1. Online na pagkalkula ng lakas ng de-kuryenteng pampainit (pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng supply air)
Ang mga tagapagpahiwatig ay ipinasok sa mga patlang: ang dami ng malamig na hangin na dumadaan sa electric heater (m3 / h), ang temperatura ng papasok na hangin, ang kinakailangang temperatura sa labasan ng pampainit ng kuryente. Sa output (ayon sa mga resulta ng online na pagkalkula ng calculator), ipinapakita ang kinakailangang lakas ng module ng pag-init ng kuryente upang sumunod sa mga inilatag na kundisyon.
1 patlang. Ang dami ng supply air na dumadaan sa electric heater (m3 / h) 2 na patlang. Temperatura ng hangin sa papasok sa electric heater (° С)
3 patlang. Kinakailangan na temperatura ng hangin sa outlet ng de-kuryenteng pampainit
(° C) patlang (resulta). Kinakailangan na lakas ng pampainit ng kuryente (pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng supply air) para sa ipinasok na data
2. Online na pagkalkula ng temperatura ng hangin sa outlet ng de-kuryenteng pampainit
Ang mga tagapagpahiwatig ay ipinasok sa mga patlang: dami (daloy ng daloy) ng pinainit na hangin (m3 / oras), temperatura ng hangin sa papasok sa electric heater, lakas ng napiling electric air heater. Sa outlet (batay sa mga resulta ng pagkalkula sa online), ipinakita ang temperatura ng papalabas na pinainit na hangin.
1 patlang. Ang dami ng supply ng hangin na dumadaan sa heater (m3 / h) 2 patlang. Temperatura ng hangin sa papasok sa electric heater (° С)
3 patlang. Heat output ng napiling air heater
(kW) patlang (resulta). Temperatura ng hangin sa outlet ng de-kuryenteng pampainit (° С)
Online na pagpipilian ng isang de-kuryenteng pampainit sa pamamagitan ng dami ng pinainit na hangin at lakas ng init
Nasa ibaba ang isang talahanayan na may nomenclature ng mga electric heater na ginawa ng aming kumpanya. Gamit ang talahanayan, maaari mong piliin nang halos ang de-koryenteng module na angkop para sa iyong data. Sa una, na nakatuon sa mga tagapagpahiwatig ng dami ng pinainit na hangin bawat oras (kapasidad ng hangin), maaari kang pumili ng isang pang-industriya na pampainit ng kuryente para sa pinaka-karaniwang mga thermal mode. Para sa bawat module ng pag-init ng serye ng SFO, ang pinaka-katanggap-tanggap (para sa modelong ito at bilang) na saklaw ng pinainit na hangin ay ipinakita, pati na rin ang ilang mga saklaw ng temperatura ng hangin sa papasok at outlet ng heater. Sa pamamagitan ng pag-click sa mouse sa pangalan ng napiling electric air heater, maaari kang pumunta sa pahina gamit ang mga thermotechnical na katangian ng electric industrial air heater na ito.
| Pangalan ng electric heater | Naka-install na lakas, kW | Saklaw ng kapasidad ng hangin, m³ / h | Pumasok sa temperatura ng hangin, ° С | Saklaw na saklaw ng temperatura ng hangin, ° (depende sa dami ng hangin) |
| SFO-16 | 15 | 800 — 1500 | -25 | +22 0 |
| -20 | +28 +6 | |||
| -15 | +34 +11 | |||
| -10 | +40 +17 | |||
| -5 | +46 +22 | |||
| 0 | +52 +28 | |||
| SFO-25 | 22.5 | 1500 — 2300 | -25 | +13 0 |
| -20 | +18 +5 | |||
| -15 | +24 +11 | |||
| -10 | +30 +16 | |||
| -5 | +36 +22 | |||
| 0 | +41 +27 | |||
| SFO-40 | 45 | 2300 — 3500 | -30 | +18 +2 |
| -25 | +24 +7 | |||
| -20 | +30 +13 | |||
| -10 | +42 +24 | |||
| -5 | +48 +30 | |||
| 0 | +54 +35 | |||
| SFO-60 | 67.5 | 3500 — 5000 | -30 | +17 +3 |
| -25 | +23 +9 | |||
| -20 | +29 +15 | |||
| -15 | +35 +20 | |||
| -10 | +41 +26 | |||
| -5 | +47 +32 | |||
| SFO-100 | 90 | 5000 — 8000 | -25 | +20 +3 |
| -20 | +26 +9 | |||
| -15 | +32 +14 | |||
| -10 | +38 +20 | |||
| -5 | +44 +25 | |||
| 0 | +50 +31 | |||
| SFO-160 | 157.5 | 8000 — 12000 | -30 | +18 +2 |
| -25 | +24 +8 | |||
| -20 | +30 +14 | |||
| -15 | +36 +19 | |||
| -10 | +42 +25 | |||
| -5 | +48 +31 | |||
| SFO-250 | 247.5 | 12000 — 20000 | -30 | +21 0 |
| -25 | +27 +6 | |||
| -20 | +33 +12 | |||
| -15 | +39 +17 | |||
| -10 | +45 +23 | |||
| -5 | +51 +29 |
zao-tst.ru
